珠海电厂700MW锅炉运行特性及优化
作者：
浏览次数：0
发布时间:2018-09-18
根据珠海发电厂700以双锅炉实际运行状况，结合锅炉的结构特性设计参数以及其燃用的煤种成分，针对锅炉在高负荷下燃烧特点及汽温特性作出分析，并根据对试验数据的分析得出优化运行的措施。关键词过热器；再热器；燃烧器摆角；吹灰器中分类号丁尺227文献标识码1锅炉系统概述珠海发电厂2700河界机组锅炉是日本菱重工设计制造的亚临界辐射再热式强制循环汽包炉。
锅炉的主要参数为8，只锅炉最大连续出力。厂1过热器出口压力MPa过热器出口温度，再热器出口温度，省煤器进口给水温度炉膛体积m3炉膛高炉底灰斗至炉顶管以磨煤机型号河，25锅炉采用角切圆燃烧方式，主蒸汽系统设两级减温器，分别位于级过热器进口和末级过热器进口，用于控制主蒸汽温度。再热温度由调节燃烧器摆角来控制，燃烧器摆角可上下25摆动。在级再热器进口设有事故喷水，用以保护再热器。
人8，0正常情况下，5台磨煤机可带满负荷。
锅炉燃用的是神府东胜烟煤，属于强结焦型煤种，为防止锅炉结焦，炉膛装有4层88台吹灰器，过热器再热器省煤器装有28台长收缩型吹灰器，折焰角下方及空气预热器各有2台长收缩型吹灰器。
2机组运行特点在珠海电厂第台机组投产后，机组性能非常稳定，其自动化程度也比较高，而且对机组故障的自动处理能力也十分优秀。但是，锅炉直存在着高负荷下主再热汽温偏低，不能达到设计值的问，当机组满负荷时，再热器出口温度平均值通常在550，以下，过热器出口温度也只有530，左右，且主蒸汽系统级减温水基本上已经没有流量，如果对炉膛进行吹灰，主蒸汽温度甚至会下降到520，以下。机组在高负荷运行时，为了尽可能维持比较高的蒸汽温度，燃烧器摆角不得不上摆至25上限，机组660界负荷时，如燃烧器摆角低于+22时，主蒸汽温度平均值已低于520训发电厂运行工作613所有这切，严重影响了锅炉的经济性，也给正常3原因分析3.炉内结焦沾污情况及吹灰器的投运国内的大容量燃煤机组，通常都不同程度存在结焦问，锅炉的结焦直影响着机组的安全和可靠性。而珠海电厂的700河界锅炉，其28台长伸缩型吹灰器平均每12h投运次就能有效控制受热面的结焦问，炉膛的88台吹灰器自机组调试以来，从未正式投运过，炉膛却直没有明显的结焦。即使是有少许的结焦发生，也比较松软，随负荷变动很容易自动脱落，不易沾附在水冷壁上，炉膛吹灰器无法发挥实效。从这方面讲，锅炉设计和其运行工况相差比较远，这也是锅炉燃烧器摆角在高负荷时不得不上摆至最高的主要原因之。
从这点出发，炉膛能发生定程度的结焦，反而有利于燃烧，接近设计工况。
通常，影响炉膛结焦的主要因素有两点，其是锅炉的结构特点，其是燃用煤种的灰熔点和化学成分组成。而锅炉结构设计是按照设计燃用煤种的特性来定的，到目前为止对于锅炉的结构尺寸炉制造商靠积累的经验数据，再按照设计燃用煤种追求对煤种的适应范围尽可能的大，是不现实的，味追求，很可能恶化锅炉性能。
3.2锅炉结构特性参数比较分析影响炉膛结焦的锅炉结构指标主要有炉膛容积热负荷炉膛截面热负荷燃烧器区域热负荷炉膛有效辐射面热负荷顶排燃烧器至屏底高度底排燃烧器至灰斗高度等等。1是珠海电厂沙角，厂平圩电厂哈尔滨第电厂相同等级，类型相似的燃煤锅炉部分影响炉膛结焦的结构特性参数比较。
从1可以看出，为了防止在燃用神府东胜煤这强结焦煤种时炉膛严重结焦，珠海电厂的锅炉在炉膛结构尺寸的选取上采用了较为保守的设计，宽父深21.643爪18.605爪；炉膛容积19在燃用烟煤的60，河界等级1型亚临界强制循环汽包炉的炉膛容积热负荷的设计值选取上般推荐值为801203，珠海电厂的锅炉为87爪3；荐值为4.45.41爪2，珠海电厂炉膛截面热负荷为4.29河界爪2；同样，在燃烧器区域的热负荷强度上，珠海电厂的设计值为1.066河界2，而同类型锅炉的燃烧器区域面积吸热设计推荐值为1.4 2.0河界2.可，由于锅炉在防结焦设计中采用了较为保守的设计值，加上炉膛沾污没有预期的严重，使得锅炉在运行中定程度上偏离了设计工况，过大的炉膛吸热面积使锅炉高负荷时燃烧器摆角自动往上摆以减少炉膛吸热，以尽可能地维持较高的汽温。
3.3煤质对炉膛燃烧的影响煤质的部分特性如挥发分水分灰分灰熔点等直接影响锅炉是否能按设计性能在良好的状态下运行。珠海电厂的设计煤种为神府东胜烟煤，受煤矿分布特性的影响，当时其设计采样煤种的特性和现今实际入厂煤有定的偏差，2.
中可以看出，实际入厂煤与设计煤种有定的差距，首先是灰熔点相差甚远，其实际变形温度比设计高出100，以上，而对炉膛结焦起重要影响的软化温度2和液化温度3高于设计值甚至超过200在这种情况下，的确很难在水冷壁上发生结焦，其次，影响炉膛结焦的灰化学成分比例与设计也有定的距离，如决定硅比硅铝比的3沿2和Al2O3的含量，其他如Na20含量平均只有0.3，远远低于其设计值1.23，而Na2O和SO3生成的硫酸盐，是诱发锅炉结焦的重要因素之。
综上所述，炉膛结焦情况就很难与设计相吻合了。
另外，影响炉膛热量携带的灰分含量也低于设计值。
由此可，由于受煤矿煤质分布影响，珠海电厂的实际燃用煤特性偏离设计值，再加上锅炉在炉膛尺寸上较为保守的设计，导致了锅炉在高负荷时燃烧器摆角只能上摆至上限，但蒸汽温度还是偏低。
4运行调整试验如何在运行调整中尽可能地提高蒸汽温度，尽量使之达到或接近设计值，成为运行调整的目的之。珠海电厂7001机组负荷540700界时，设计5台磨煤机运行。为了掌握锅炉在偏离设计工在炉膛截面热负荷的选取上！般同类型锅炉的推做了投运全部6台磨煤机的燃烧试验，将备用磨煤况的情况下的运行特性，电厂在高负荷660河界时项目设计煤种工业分析水分固定碳挥发份灰分高位发热量1吕低位发热量1吕全水分灰熔点变形温度。
软化温度。
液化温度灰分成分珠海电厂沙角厂平圩电厂哈电厂最大蒸发量1炉膛截面尺寸！以炉膛体积m3炉膛高度m顶层燃烧器至屏底高度m炉膛容积热负荷3炉膛截面热负荷パMW〃m2燃烧器区热负荷旭认2机投入，6台磨煤机同时运行后，蒸汽温度有了很大程度的改善。其过热器出口平均温度基本能够达到设计值54再热器出口平均温度可达到4.1优点分析在高负荷时，6台磨煤机同时投运比正常5台磨煤机运行在汽温的控制上有着明显的优势，炉膛辐射吸热比例下降，用红外线测温仪测得炉膛出口烟温有所上升。同时，主汽温和再热汽温上升明显，主汽温的上升还可从级减温水流量的上升上体现出来。6台磨煤机运行与5台磨煤机相比，部分参数变化如3工况平均给煤量以1平均次风量风煤比5台磨运行6台磨运行4.1.1次风速下降，风煤比升高众所周知，中速磨煤机的通风量次风量是和相应给煤机的给煤量成线性关系的，660河界负荷从5台磨煤机加至6台磨煤机，每台磨煤机的平线，每台磨煤机的次风量下降约5从84.5外降至79.51儿，次风速下降。随着磨煤机出力的下降，风煤比从1.742上升至1.963，其煤粉浓度降低。
4.1.2次风速下降在固定负荷下，锅炉燃烧的氧量作为总风量的校正信号是不变的。同煤种下，在定的氧量和定的负荷时，锅炉的总风量是不变的，而总风量是由次风量和次风量两项相加而成，660界负荷从5台磨煤机加至6台磨煤机，其次风量由84.515上升至79.5儿6，总次风量增加约12，在总风量不变的前提下，次风量下降，意味着次风速的降低。
4.1.3整组燃烧器的深宽比增加从5台磨煤机增加至6台磨煤机运行，其燃烧区域的上下深度增加，整组燃烧器的深宽比增加，次风煤粉射流刚性减弱。同时，由于燃烧器喷口总面积的增加，使炉膛内烟气的上升速度增加。
综上所述，高负荷时由5台磨煤机运行至6台均给煤量下降16.。根据磨煤机通风量特性曲粉浓度下降，次风速降低，同时其整组燃烧器的磨煤机运行，由于其次风速降低，风煤比升高，煤再热器金属温度比较金属温度测点及末级再热器的金属温度1号16号测点测量温度的比较。
从1和2可以看出，同样的负荷下660河界，在其它工况不变的情况下，从投运5台磨煤机人8，0瓦到投运6台磨煤机ABCDEF，锅炉末级过热器和末级再热器的金属温度总体分布趋于平均。随着炉膛火焰充满度和烟气流浓度均匀性的改善，炉膛出口烟气流的温度分布也趋向均匀提高了过热器及再热器的传热效深宽比上升，其次风及煤粉射流刚度降低，燃烧器喷口总面积的增加，在燃烧器摆角上摆至最高膛内烟气的上升速度增加，炉膛吸热比例有所下降，出口烟温有定程度的上升，而更主要的点是随着次风量的增加，煤粉浓度有所下降，炉膛火焰的充满度及热负荷均匀度有了很大程度的提高，同时炉膛出口烟气流分布更趋向于均匀，十分有效地强化了对流受热面的吸热效果。12是5台磨煤机人80运行及6台磨煤机6台略煤机运行过热器金属温度比较果，使受热面的金属温度偏差减小，汽温上升。
5运行优化措施建议根据以上分析和珠海电厂700河界机组高负荷时锅炉燃烧特性煤种分析以及试验的结果，建议可以从以下几方面来优化锅炉运行。
在高负荷时，推荐可适当采用6台磨煤机运行，这是提高蒸汽温度，减小受热面金属温度偏差的最有效的方法，其优点及原因前文已作分析，虽然其风煤比增大，煤粉浓度降低，但东胜烟煤挥发分高，是易着火易燃煤种，而且，高负荷时，炉膛温度水平本来就比较高，煤粉浓度的下降并不影响煤粉的着火燃烧，其缺点是机组厂用电率上升，约如果高负荷时还是维持5台磨煤机运行，则建议采取以下几种优化措施首先从降低次风速出发，建议在允许范围内，尽量维持低氧量运行。在负荷不变的情况下，氧量降低，则总风量降低，而次风量是与磨煤机给煤量相对应的，故负荷与给煤量不变时，次风量不变，在总风量下降的前提下，次风量下降，次风速降低，炉内还原性气氛上升，灰熔点有所下降，同时煤粉的燃尽点延后，炉膛出口烟温上升，对流受热面吸热增加。4为660界时不同氧量运行比较出0瓦，磨煤机运行。
氧量主汽温。
再热汽温t减温水流量1从4可
，在允许范围内，机组尽可能维持低氧量运行，氧量从3.0降至2.4，主蒸汽平均温度上升2工并且系统减温水流量增加34.4以比再热汽温平均温度上升近5其次从降低次风速考虑，推荐可通过设置磨煤机次风量偏置的方法，适当降低每台磨煤机的次风量，但在总风量不变的情况下，次风量减少，次风量会上升，达不到期望的效果，所以，在适当降低次风速的同时，必须同时降低氧量来降低次风量，才能取得理想效果。5是6601负荷时人8，瓦磨煤机运行，降低磨煤机通讯方式中，网络通讯是重点。在所有的数据通讯中，数据是以数据包的方式传输的，通过数据包附带了数据的相关信息。
3结束语分散控制系统已成为工业控制领域中的主要组成部分，在未来的段时间里，仍将发挥其作用。
分散控制系统的数据通讯也将随着控制技术的进步而改变，并且随着计算机技术和通讯技术的发展而提高。随着新技术如现场总线等的应甩数据传输量将必然减少，其传输可靠性也将得到提高。
行了分析和总结，希望能对大家有所帮助。上接26页次风量同时降低氧量运行的参数比较。
磨煤机次氧量主汽温。
1林江。大型电站锅炉设计与运行中防止炉内结焦的措施1.中国电力，1999，3.
从5可，蒸汽温度上升明显，但由于受制粉系统最小通风量和干燥出力的限制，只能小幅度降低次风量运行，其可调范围不大。
投运磨主汽温再热汽温级减温水流级减温水煤机人侧3侧侧3侧量厂流量从6可以看出，磨煤机的隔层燃烧，改善炉膛火焰充满度及烟气均匀度对高负荷下提高汽温同样有着明显的效果。
6结束语珠海电厂700河界锅炉由于设计炉膛结构尺寸以及燃煤品质等因素，在机组高负荷时燃烧器摆角必须上摆至上限，炉膛受热面实际工作情况偏离设计工况，且主再热蒸汽温度偏低。
在上述情况下，推荐可以通过高负荷下投运6台磨煤机或是适当降低锅炉氧量磨煤机次风量和磨煤机隔层燃烧等系2许传凯，许云松。我国600厘从7级机组燃煤锅炉的发展北京将建首座垃圾发电站中国电力报讯北京市第个采用垃圾发电的项目2001年初已由国家计委正式批复。位于朝阳区高安屯的个垃圾堆放场，将要崛起座我国最大的垃圾发电站。该站建成后，每天可焚烧垃圾1300t，年发电量达1.36亿kWL垃圾焚烧发电是实现垃圾资源化减量化无害化的有效途径之，既减轻了垃圾污染，又产生了电能，举两得，是许多发达国家普遍采用的垃圾处理方法。北京有1300万人口，年产生的生活垃圾超过400万北京首座垃圾发电站计划投资6.8亿元，预计2002年底建成投产。
